プッシュプルアンプは「拡声機」としては極めて優秀です。周波数特性（特に低域の）、歪率、出力、コストパフォーマンス…いずれをとってもシングルアンプはとうてい太刀打ちできません。しかし、反論はあるでしょうが、自作、メーカー製「高級品」を問わず、プッシュプルアンプは「音楽」を聴く道具としては「いまイチだなー」というのが長年の経験的実感です。
理由はただひとつ。物理的特性は非常に良いのになぜか音自体に魅力が乏しいということに尽きます。それがなぜなのか、浅学非才の当方にはよくわかりませんが、同じ思いをされている方も少なからずいらっしゃり、また、昔から「アンプ作りはシングルに始まりシングルに終わる」とよく言われてきていますので、あながち当方の「耳の悪さ」のせいだけではなさそうです。そんな訳で、以前に我が家で生まれたり運ばれてきたりしたプッシュプルアンプたちは埃をかぶって部品取りの運命を待つか、苦しい財政事情の再建のためネットオークションに流れて行った（買われた方はごめんなさい）訳ですが、今のところ唯一の例外がこの全段差動プッシュプルアンプです。
動作原理などは、この方式の真空管アンプを普及させられた「ぺるけ」こと木村哲さんのＨＰや著作「情熱の真空管アンプ」に詳しく載っており、ここで生半可な説明をするよりそちらを読んで頂くのが一番ですので、理論的なことには触れずに話を進めますが、結果をひと言で表現すれば木村さんがおっしゃっているように、プッシュプルアンプの長所を生かしつつも「シングルテイスト」の味わいがある不思議なアンプです。「プッシュプル」とはいえ、動作原理が普通のプッシュプルとはまったく別ものであるところにこのアンプの音色の秘密があるようです。
〈ＳＴ出力管「４５」〉
古典直熱３極管のひとつで、ナス管の「２４５」として１９
２９年に発売され、１９３３年に画像のようなＳＴ管「４５」になりました。フィラメント規格は２．５Ｖ１．５Ａ、プレート損失１０W、Ａ１級シングルで出力１．６Ｗ程度と、おなじみの２Ａ３の半分ほどの規格です。
４５を使うことにしたのは、これまであれこれさわってみた出力管の中で最も「いい音」が出る球だったからです（但し、ＰＸ４とかＤＡ３０とかベラボーなお値段の欧州古典球などには到底手が出ないので、決して４５がベストというつもりはありません、念のため）。
「いい音」とはどんな音なのか、個人の好みもあって一概には決められないのは当然ですが、私の場合は「楽器がその楽器らしく聞こえる音色」。透明度の高いしっかりした芯の外側に薄くて柔らかなベールをまとった気品のある音とでもいうのでしょうか、まあ、３００Ｂがマリリン・モンローだとすれば、４５はグレース・ケリーといったところですか
（古い！ 歳がバレそう……）
４５いろいろ（ＷＡＲＤＳ、ＮＵ、ＳＹＬＶＡＮＩＡ、ＲＣＡ）
基本的に中古（大古？）球に頼らざるを得ませんし、パワーが小さい、近年は値段が高騰している、バイアスが深い（−５０Ｖ程度）のでドライブが結構難しいなどのネックもありますが、それらをすべて足してもお釣りがたっぷり返ってくる音色を出す名球だと思っています。
〈回路設計〉
基本構成は、木村さんの「６ＡＨ４ＧＴ全段差動プッシュプル・アンプ」（３段構成バージョン）が手本です。木村さんは初段にＦＥＴを使った合理的で低コストの設計をされており、当初はこれをそっくりいただくつもりだったのですが、いくつかの事情で初段も球にしました。 本体回路図 電源部回路図
【出力段】ＲＣＡのデータによると、４５のＡ１級動作例は下の表のようになります。４５のプレート損失は最大で１０Ｗとなっており、プレート電圧２５０Ｖ動作例でのプレート損失は８．５Ｗとまだ余裕がありますが、同２７５Ｖ例の場合は９．９Ｗと目一杯なので、無理をせず安全第一で２５０Ｖ動作を基準にしました。その際の負荷は３．９ｋなので、Ｐ−Ｐ間８ｋのＯＰＴが必要ですが、あいにく適当なものが手元にありません。そこで、埃まみれで眠っているＬＵＸのパワーアンプＭＱ６０からＯＹ１５−５ｋをひっぱがすことにしました。これはＰ−Ｐ間５ｋですので、２次側４Ω端子に８Ωスピーカーをつないでやれば１次側は１０ｋとして動作します（ただし、電力ロスは定格の−０．７４ｄＢよりやや大きくなり、周波数特性も定格とは微妙に違ってくるはずですが、実用上はまったく無視できる範囲だと思います）。
８ｋの負荷インピーダンスを１０ｋに変えて大丈夫かなとお思いの方がいらっしゃるかも知れませんが、供給可能なＢ電圧や取り出したい出力、歪率などの兼ね合いで負荷に見合った最適動作基点をロードラインから割り出して動作させれば、動作基点が最大プレート損失を超えない限りまったく問題ありません。１０ｋ負荷にすると８ｋ負荷よりやや高めのプレート電圧、ドライブ電圧が必要ですが、最大出力や歪率は１０ｋの方がかなり有利です。
| プレート電圧 | ２５０Ｖ | ２７５Ｖ |
| プレート電流 | ３４ｍＡ | ３６ｍＡ |
| バイアス | −５０Ｖ | −５６Ｖ |
| プレート負荷 | ３．９ｋΩ | ４．６ｋΩ |
| 内部抵抗 | １．６１ｋΩ | １．７ｋΩ |
| 増幅率（μ） | ３．５ | ３．５ |
| 出力（歪５％） | １．６Ｗ | ２．０Ｗ |
２５０Ｖ３４ｍＡの３．９ｋ負荷動作基点を元にした、負荷５ｋのロードラインが上のグラフです（見にくくてすみません）。メーカーによって上図Ｅｐ−Ｉｐ曲線の様子が微妙に違うほか、球のばらつきもありますので、現実には結構狂いが出るはずですが、大まかにはプレート電圧２６０Ｖ前後、バイアス−５３Ｖ前後、プレート電流３２ｍＡ前後が最適動作基点と思ってよく、ロードラインがこれより立ってしまう３．９ｋ負荷時よりパワーはやや増え、歪みはやや減るはずです。
定電流回路には、電圧可変型３端子レギュレータのＬＭ３１７Ｔを小型のヒートシンクを付けて使えば部品点数が少なくてすみます。電流の調整はＲ１６を加減します｛Ｒ値（Ω）＝１．２５（Ｖ）÷必要とする定電流値（Ａ）｝。Ｒ１９はＬＭ３１７Ｔ保護のための電圧ドロップ抵抗ですので、５００Ω前後６Ｗ以上のものを割り当てて下さい。
直流バランスを取るためＴ１〜Ｔ２、Ｔ２〜Ｔ３間にテスターを当てＲ１３の１０ｋＶＲで両管のバイアスを微調整（−２．４Ｖ〜中点−３．４Ｖ〜−６Ｖ）してチェックしますが、Ｒ２０はＴ１〜Ｔ２、Ｔ２〜Ｔ３間の１次巻き線の直流抵抗値をそろえるための補正抵抗、またＲ２１はＢ電圧が予定より高すぎたためドロップ用に追加したものです。
【ドライバ段】４５のバイアスが−５３Ｖとすると、普通のプッシュプルなら１０６Ｖ（ｐ−ｐ値）あればフルドライブできるのですが、出力段２管のプレート電流が約６３ｍＡに固定されている差動アンプの場合は上図からみて、片方をフルドライブ（バイアス０Ｖ）するともう一方のプレート電流がゼロとなるバイアスは約−１３０Ｖですから、フルドライブには約１３０Ｖ（ｐ−ｐ値）が必要です。
シャーシサイズの都合でＳＴ管やＧＴ管は立てられず、手持ちのMT管から選ぶとなると、１２ＡＵ７、６ＦＱ７（６ＣＧ７）、５６８７、６２４０Ｇあたりが候補ですが、歪みの多さや高電圧の面から１２ＡＵ７と６２４０Ｇを外し、内部抵抗が小さくて低電圧でもドライブ能力の高い５６８７か、使い慣れた６ＦＱ７か迷ったのですが、結局、両ユニットの特性がそろったものがちょうど４本あった６ＦＱ７にしました。
負荷抵抗は、取り出しドライブ電圧１３０Ｖ以上を前提に、供給可能なＢ電圧、出力インピーダンス、歪みの兼ね合いから２７ｋに落ち着きました。前段との直結でかなりかさ上げされるカソード電圧を差し引いた実質供給Ｂ電圧を約３６０Ｖにとって引いたロードライン（青線）を読むと、動作基点は２０５Ｖ、５．５ｍＡ（バイアス−７Ｖ）あたりで、赤線が交流負荷（２４ｋ弱）のロードラインです。これを見ると、初速度電流の影響で歪みが増える−１Ｖ以下の領域に踏み込まなくても、１７０Ｖ余り（ｐ−ｐ値）は稼げそうです。
ここの定電流回路にもＬＭ３１７Ｔを使いますが、こちらは電流量が少ないのでヒートシンクなしで大丈夫です。
【初段】ここに２ＳＫ３０Ａを使えば、ドライバ段のB電圧を４０Ｖほど下げられ、初段用のスペースや費用もごくわずかで済むなどいいことだらけなので、当初は木村さんの回路をそっくりいただくつもりでした。しかし、２ＳＫ３０ＡのＥｄ−Ｉｄ特性をまじまじと見て、直線性の悪さに不安になったのと、せっかくだから主回路は全部タマでやってみよう−−という色気からここにも６ＦＱ７を投入することになりました。
ドライバ段の利得は１４倍ちょい｛μ×交流負荷÷（交流負荷＋内部抵抗）｝ですから、４５のフルスィングに必要な初段出力は１３０Ｖ÷１４＝約９．３Ｖ（ｐ−ｐ値）となります。この程度ならプレート電圧５０Ｖ、同電流１ｍＡ、プレート負荷５０ｋ、バイアス−２Ｖ程度の設定でも、そこそこ低歪み（２％程度）のものが取り出せます。
ここの定電流回路は定電流ダイオード１本で済ませています。Ｒ４は直流バランス調整用ですが、両ユニット間の特性がそろっていれば省略できます。
【電源部】Ｂ電源は整流管（出力管と初段管用）とダイオード整流（ドライバ管用）の２本立てです。一本化すればシンプルになってパーツも少なくて済むのですが、出力管４本には計約１３０ｍＡが流れますので、４２０Ｖラインから１００Ｖダウンさせるとなると発熱量は１３Ｗにもなってシャーシ内の熱対策が大変なため断念しました。傍熱整流管にしたのは、ダイオード整流のように電源ＯＮ直後の無負荷状態が生じないので耐圧の低い（つまりお値段が安い）電解コンデンサーを使えるためです。
初段の安定動作のため、初段への供給電源はツェナーダイオード（３６Vクラス×２と３９Ｖクラス１、許容損失１Ｗタイプ）で定電圧化しています。負荷電流は左右合わせて約４．２ｍＡとわずかなうえ、傍熱整流管の使用で無負荷状態もありませんのでこれで十分安定します。
−６ＶのＣ電源部は、電源トランスに適当な空き巻き線がなかったので、ジャンク箱に転がっていたむき出しの実験用電源をそっくり流用したというまったく芸のないものです。木村さんが推奨されている平滑回路のマイナス側母線とアースの間に数本の整流ダイオードを割り込ませ、ダイオードの電圧降下を利用してマイナス電圧を得る手法が最も合理的でしょう。
〈製作〉
シャーシサイズは３７０×２００×７０ｍｍ。電源トランスからの漏洩磁束の影響やチャンネル間の信号の飛びつきを防ぎつつ最短距離での部品配置を実現させるため、電源トランスを前面中央に配置
した左右対称型としました。手前に出力管、その奥に初段・ドライバ管を配置したのは、入力ＶＲを使っていないので入力ラインが手前に初段を置くより大幅に短くなり、出力トランスから初段への負帰還ラインも同様に最短距離になるためです。
平滑回路に使ったノグチのチョークトランスは小型でお値段も１個千円前後と大変重宝するのですが、高圧がかかる端子が剥きだしなのが「玉に瑕」。２個ともシャーシ内に閉じこめようとしたのですが、スペース的に無理だったため、１０Ｈ６０ｍＡの方（右画像の中央）は電源トランスの後ろに隠しました。ちなみに、１Ｈ１５０ｍＡの方はちょうどその下のシャーシ内にあります。
アンプ製作の基本（平滑回路の−側母線には絶対に信号回路のアースを落とさない▽見栄え目的の配線引き回しや部品配置をしない▽左右チャンネル間の配線や部品の交差は避け、同一チャンネル内でも信号の流れが行きつ戻りつするような配線・部品配置を避ける▽シャーシ内に熱がこもらないよう要所要所に通風孔を開け、半導体やコンデンサーなど熱に弱いものは真空管や発熱量の多い抵抗から極力遠ざける……など）を守っていれば、全段差動アンプだからといって特段注意しなければならない点はありません。
ただ、初段から出力段まで上下２管がそれぞれ対になってシーソー動作するため、プレート抵抗はテスターで実測して上下でそろった値のものを選んで下さい。
〈調整〉
基本的な調整はごく簡単です。初段グリッド〜アース間に入っている負帰還量調整用のＲ２ＶＲ（１００Ω）を抵抗値ゼロの状態（つまり無帰還状態）にしたあと、各部の電圧が設計値に近いものであることをチェックします。このあと、Ｔ１〜Ｔ３にテスターを当て直流電圧がほぼ０ＶになるようＲ１３のＶＲで調節、初段管のプレート電圧も上下管が同じになるようＲ４のＶＲで調整するだけです。
歪率計をお持ちでしたら、出力管の最適動作基点をより厳密に確定できます。ＬＭ３１７ＴのＯＵＴ端子についているＲ１６の値を０．５〜１Ω程度変化させ（下げるとプレート電流が増え、上げると減る）、プレート損失を超えない範囲内で歪率が最小になるポイントを見つけます。最適動作基点がずれていると、特に大出力時の歪率が大幅に悪化し、私の球の場合、当初の６３ｍＡ（２管で）から６５ｍＡに変更すると３Ｗ出力時で歪みが２０％以上減りました。
負帰還量はＲ２ＶＲでゼロから最大１１ｄＢ位まで加減できますので、お好みに合わせて調整して下さい。私の場合は、左右の裸利得の差の解消も含めて、Ｒｃｈに６ｄＢ、Ｌｃｈに６．７ｄBの負帰還をかけています。高域位相補正用のＣ１の値はオシロスコープで波形を見ながらカットアンドトライを繰り返すしか手はありませんが、当アンプの場合「鈍らず暴れず」の接点が１８００ｐＦ前後でした。
下はハラワタです。見苦しくて恐縮です。
〈基本特性〉
| Ｒ−ｃｈ | Ｌ−ｃｈ | |
| 裸利得 | １６．０２倍 | １７．３１倍 |
| 最終利得 | ８倍 | ８倍 |
| 負帰還量 | ６ｄＢ | ６．７ｄＢ |
| 最大出力（歪み５％、１ｋＨｚ） | ５Ｗ | ５．０５Ｗ |
| 周波数特性（０ｄＢ/-3dB、１Ｗ時） | １０Ｈｚ〜１３５ｋＨｚ | ８Ｈｚ〜１４０ｋＨｚ |
| 歪率（１Ｗ、１ｋＨｚ時） | ０．２４％ | ０．２２％ |
| Ｄ.Ｆ.（１Ｗ、１ｋＨｚ時） | ５．２ | ５．５ |
| クロストーク（０ｄＢ＝１Ｖ） | −６８ｄＢ以上 | −７０ｄＢ以上 |
| 残留雑音（聴感無補正） | ０．４ｍＶ | ０．３４ｍＶ |
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