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　ラックスの管球式パワーアンプＭＱ６０（完成品）とそのキット製品ＫＭＱ６０は傍熱３極出力管５０Ｃ−Ａ１０を使った３０Ｗ＋３０ＷのＡＢ１級プッシュプルアンプで、記憶では確か１９６９年か７０年ごろの発売でした。当時の大卒初任給の優に２ヶ月分のお値段とあってバイトに追われるビンボー学生には高嶺の花でしたが、ずいぶんと売れたようで、今でもネットオークションの常連としてがんばってますね。

　当方も、手元不如意で６ＢＱ５プッシュプル程度しか作れなかった当時の無念さを晴らすべく、１０年ほど前、かなりくたびれたＭＱ６０を発作的に入手したことがあったのですが、その後、このアンプというよりもプッシュプルの音自体に嫌気がさしてほとんど使わないまま埃をかぶってました。４５全段差動ＰＰアンプの成功に気を良くし、このまま眠らしておくのももったいない、差動化したらどんな音になるのか気になって改造を試みたのが本機です。

　※以下の内容は、ぺるけさんの労作「情熱の真空管アンプ」、もしくはぺるけさんのホームページの全段差動アンプ部分の解説を既にお読みになっているという前提で進めておりますので、全段差動アンプの動作原理や基本回路等については周知のものとして一切触れておりません。

　《改造概論》

　さてどう改造するか。�@最低でも１０Ｗ＋１０Ｗはまともに出したい�Aトランスなど値のはる主要パーツはもったいないからそのまま再利用したい�Bアルミ化粧板付きの鉄製シャーシなのでドリルでガリガリ、やすりでゴシゴシの力仕事はなるだけパスしたい――つまるところ、あわよくばＲＣ類や配線の変更だけで一攫千金を、というムシの良い横着者の発想ですが、ＡＢ１級プッシュプルを差動化してまともにＡ１級動作させるのは、ぺるけさんも指摘されているように、ＡＢ１級プッシュプルのＢ電源電圧の高さと電流容量不足が大きなネックとなって簡単にはいきそうにありません（当たり前でんがな！！）。

　差動化に必要なＡ１級動作とするためには、下の表の５０Ｃ−Ａ１０代表的動作例でわかるように、ＡＢ１級よりはるかに低い電圧と大きな電流が必要ですが、ＭＱ６０は下のプッシュプル動作例よりさらにプレート電圧を上げて４３０Ｖ以上で動作させているのです。

　ＭＱ６０に使われている電源トランスＳ１７４７のブリッジ整流用Ｂ電源巻き線定格は３６０Ｖ２８０ｍＡで、整流出力は４６０Ｖ以上になります。ここからＡ１級シングルの条件にまで落とすとなると、何らかの手段で１８０Ｖ前後もＢ電圧を下げねばならず、仮にこのトランスで２８０ｍＡが目一杯取り出せたとしても、発熱量は０．２８Ａ×１８０Ｖ＝なんと５０Ｗにもなり、青竹ほどの大きな１５０Ｗ型抵抗器が必要になります。幾つかに分散したとしても、浅くて狭いシャーシ内はもちろんのこと、シャーシ上にもこれだけ大きな発熱物が置けるスペースはどこにもありません。

　ならばと、５０Ｃ−Ａ１０ヒーター用の巻き線（１００Ｖ３５０ｍＡ）を倍電圧整流して片チャンネル分のＢ電源に充て、本来のＢ電源用巻き線はもう片チャンネルのみに使うことで使用可能なＢ電源の容量を増やすとともに、発熱量をほぼ半分に減らす手も考えましたが、それでも２０数Ｗ分の熱処理が必要ですし、倍電圧整流用の電解コンデンサーやチョークトランスなどかさばるパーツもさらに増えるので、この案もスペース的に実現は困難。

　従って、残念ながら電源トランスは別ものに載せ替えざるを得ないという結論になりました（早くも初志挫折……）。

　Ｓ１７４７のボルト取り付け穴は７４×８７ｍｍ。これに近いもので、かつ整流出力電圧３２０Ｖ、電流容量３００ｍＡ程度のトランスを物色したところ、これまた埃まみれで眠っていた２Ａ３ＰＰのタンゴ・ＭＸ−２８０が使えそうです。このトランスのＢ電源巻き線は両波整流２８０Ｖと３２０Ｖがあり、ＡＣ２８０ｍＡが定格。

　ＭＸ−２８０のトランス付属データによると、ダイオード整流だと取り出せるのは目一杯でも２６０ｍＡにとどまり、その際の整流出力電圧も３６０Ｖと今回の用途には少し高すぎます。しかし、整流効率の悪い直熱整流管の５Ｕ４ＧＢを使えば３００ｍＡを取り出せ、その際の整流出力電圧は３２０Ｖ弱と今回の用途にはちょうどいいあたりにまで下がることになっています。

　ＭＸ−２８０のボルト取り付け穴は７６×９５ｍｍ。シャーシに２カ所のボルト穴を開け直す必要があるものの、残る２カ所は元穴を少しやすりで削って外へ広げるだけでいけそうです。

　ノグチのＰＭＣ−２８３Ｍ（３２０V、２８０ｍＡ）もＭＸ−２８０と同サイズのようですので、こちらも同様に使えるのではないかと思いますが、実物を手にしたことがないので？？
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　改造前のＭＱ６０

　電源トランスの問題はなんとかなりそうですが、次なるネックは整流管５Ｕ４ＧＢの場所確保と、ＭＱ６０に使われているチョークトランスＣ１７４４（０．９Ｈ、２６０ｍＡ）の容量不足。

　５Ｕ４ＧＢはフィラメントだけでも５Ｖ３Ａ＝１５Ｗという発熱の権化みたいな球ですので、熱に弱いブロック電解コンデンサーからは十分の距離が必要。どう眺めてみても、おっ立てる場所はチョークトランスの位置しかありませんが、幸いチョークトランスの取り付け穴はオクタルソケットがぴったり収まる直径３０ｍｍの丸穴です。チョークトランスはかさばるうえ３００ｍＡを流すには危ないＣ１７４４をあきらめ、すぐ脇に立っているマイナス電源平滑用の小型電解ブロックコンデンサーを取り外した跡地にノグチの小型チョークＰＭＣ−０９３０Ｈ（０．９Ｈ、３００ｍＡ）を置けば、とりあえず主要大物部品の玉突き配置は完了……のはず。

　あとは、６２６７や６ＡＱ８の代わりの球を見繕って球３段構成の差動プッシュプル回路を設計すればＯＫと思ったのですが、どうも気になるのが出力段の定電流回路の発熱対策。３００ｍＡが取れそうなので、片チャンネル出力段には１４０ｍＡ程回せます。多分、５０Ｃ−Ａ１０のカソード電圧は２５Ｖ前後になるでしょうから、定電流回路の発熱量は２５Ｖ×０．１４Ａ＝３．５Ｗ前後に達しそうで、熱の一部を抵抗に肩代わりさせるにしてもトランジスタもしくは３端子レギュレータにはそれなりのヒートシンクをつける必要がありそうです。

　しかし、ＭＱ６０のデザイン優先のシャーシ高はわずか３センチちょい。放熱孔も５０Ｃ−Ａ１０のソケット周り以外にはなくて結構熱がこもりそうなので、シャーシ上の６２６７か６ＡＱ８の位置にヒートシンクを放り出したほうが良さそうです。そうなると球は出力段を除いて２本しか使えませんが、１２ＡＸ７＋５０Ｃ−Ａ１０の２段構成にして高域特性の劣化にイジイジするのは精神衛生上良くないので、初段ＦＥＴ式の３段構成差動アンプとならざるを得ません。


　

　　　　　　　　※上図で、赤字部分がシャーシ加工やパーツ変更（含む球種変更）の必要なところです。

　《回路設計》

　【出力段】すでに述べたように、片チャンネル分のＢ電源容量は最大限１５０ｍＡ。初段とドライバ段用に１０ｍＡ回すとして出力段には１本あたりなんとか７０ｍＡ流せます。整流出力電圧は３２０Ｖ位で、ここから直流抵抗値２５ΩのチョークトランスＰＭＣ−０９３０Ｈでの電圧降下約７．５Ｖ、ＯＹ１５−５ｋでの電圧降下約１１Ｖを差し引いた３００Ｖ強が５０Ｃ−Ａ１０のプレートに供給されます。ここからバイアス分の２５Ｖ前後を差し引いた約２７５Ｖ位がプレート電圧となりますので、２７５Ｖ７０ｍＡを基準にＯＹ１５−５ｋに対応する２．５ｋのロードラインを引いてみました。

このグラフから見る限り、最適動作基点はもう少し左寄りの７２ｍＡあたりのようですが、球のバラつきもあったりするので、ほぼ最適化されているとみてよさそうです。推定最大出力は１３Ｗぐらいでしょうか。


　【ドライバ段】５０Ｃ−Ａ１０はバイアスが−６０Ｖあたりでカットオフしそうですので、ドライバ段はＰ−Ｐ値で６０Ｖ、５０Ｃ−Ａ１０のバラつきもありますので余裕をみて約７０Ｖ（実効値で約２５Ｖ）を無理なく送り込む能力があればいい訳です。この位なら６ＦＱ７や１２ＡＵ７などで十分でしょう（ロードラインは割愛します）。


　【初段】球を使うスペースがありませんので、ぺるけさんの２ＳＫ３０Ａを使った回路（６ＡＨ４ＧＴ全段差動プッシュプル・アンプ）を拝借することにします。


　【電源部】外部ノイズ対策のためでしょうか、ＭＱ６０では電源トランス２次側に５０Ｃ−Ａ１０専用のヒーター巻き線（１００Ｖ３５０ｍＡ）がありますが、今回はトランスを特注しない限り不可能なので、１次側１００Ｖラインをそのまま利用します。Ｂ電源平滑用のブロック電解コンデンサー２本（３３＋３３μと４７＋４７μ）はそのまま流用できそうですが、リップルを減らすためと、チョークトランスを熱源の５Ｕ４ＧＢから少しでも遠ざけるため、４０μのチューブラ電解１個と１００＋１００μのブロック電解１本に替えました。そのまま使う場合は、５Ｕ４ＧＢの入力コンデンサー容量は４０μまでとなっていますので整流出力直後のＣ１には３３μの片側を使い、残る３３μは４７μと合わせてチョークトランスの後ろに入れるのがいいかと思います。出力段のバイアス微調整用と、初段定電流回路の動作電圧確保用のマイナス電源は空いている６．３Ｖヒーター巻き線を利用します。

　回路図はこちら（本体部　 電源部）。回路自体はごく普通の３段構成全段差動アンプで、部品点数を極力 減らすため出力管のバイアス微調整は片方のみにしています。片方の５０Ｃ−Ａ１０プレートと出力トランスの間に入っているＲ１３（０．６２Ω）は、プレート側での直流バランスチェックのため出力トランス１次側巻き線（Ｐ１〜Ｂ、Ｐ２〜Ｂ）間の直流抵抗値をそろえるのが目的ですので、カソード側に１０Ω程度の抵抗をかませてチェックするのであれば不要です。ドライバ段共通カソードのＲ５（２．２ｋ）、出力段共通カソードのＲ１２（１００Ω）は定電流ダイオード（ＣＲＤ）や３端子レギュレータの熱負担を極力抑えて安定動作させるのが狙い。


　初段の定電流回路はＣＲＤでもいいのですが、こいつは１本１００円前後と高いうえにバラつきが大きく、目的の電流値のものを揃えるには運が悪ければ必要本数の５倍ほども買い込む羽目に陥りかねません。半導体の常で、ＦＥＴも負けず劣らずバラつきが大きいですが、２ＳＫ３０Ａ（Ｙ）は１個２０円程度ですので、ペアに選別した残りからＩｄｓｓが定電流回路の必要電流値に近似したものをＣＲＤの代わりに使えば安上がりです。

　参考までに、３店からテキトーにひとつまみずつ計３７個買った２ＳＫ３０Ａ（Ｙ）のＩｄｓｓのバラつきは右表の様なものでした。

　今回は１．９ｍＡ台の中から２ペア＋定電流回路用２個の計６個を使いました。

　《改造工事・ゴリゴリ編》

シャーシ内の配線やＲＣ類、ラグ板など小物部品をすべて撤去します。電源、出力、チョーク各トランスの止めねじを外せば鉄製シャーシとアルミ化粧板が分離できます。 　まずは電源トランスのセッティングから。アルミ化粧板の電源トランス穴にうまくトランス本体下部がおさまるよう注意しながら４本の取り付けボルト穴の位置を正確に決めます。一発で穴開けに成功しないと穴周りがグチャグチャになってシャーシの強度が下がるのでここは慎重に。 　○印がＭＸ−２８０用のボルト穴（直径４ｍｍ）位置で、鉄製シャーシと化粧板がずれないようしっかり固定した上で、まずは直径２ｍｍ位の穴を開け、２．５ｍｍ→３ｍｍ→３．５ｍｍと次々にドリル刃を替えて最終的に４ｍｍで仕上げます（４カ所ともこの方式でいけたので、当初予定していたやすりがけによる穴拡大の労力は不要でした）。 　楽をしようと、最初から４ｍｍ刃で開けると、ボール盤でも使わない限り大概は刃先が動いて穴がずれ、泣きをみることになるのでご用心！
チョークトランスＣ１７４４が付いていた場所に整流管５Ｕ４ＧＢのためのオクタルソケットを付けます。シャーシと化粧板には元々、直径３０ｍｍの丸穴があるのでソケットがうまくおさまりますが、２カ所に直径３ｍｍの取り付けねじ穴を開ける必要があります。 　化粧板の上から開けても実用上の問題はないのですが、ここでは鉄シャーシのみに穴を開けて皿ねじで止め、化粧板をかぶせればねじの頭が見えないようにしました。
このほか、鉄シャーシの左右２カ所（赤の矢印）に２０Ｐ平ラグ板の取り付け用皿ねじ穴を開けます。このシャーシには元々、Ｌ型８Ｐ立てラグ用の皿ねじ穴があるので、これをそのまま利用すれば１６Ｐ平ラグなら穴開けなしで取り付けられます（２０Ｐ平ラグの片方の穴は立てラグ用の穴を利用しています）。 　鉄シャーシの中央部、電源トランス穴の上方のねじ穴（白矢印）は、チョークトランスの片方の取り付けねじ穴です。もう片方の取り付けねじ穴は、その右斜め上方にあるブロック電解コンデンサーの取り付け穴を利用します。 　これでドリル仕事は完了。次は化粧板をかぶせてトランス類や電解コンデンサーなどを取り付けます。
（右）正面外観　　出力トランスは２次側が８ΩのみのＯＹ１５−５ＫＦ（Ｐ−Ｐ間５ｋ）に載せ変えました。４−８−１６Ω端子があるＯＹ１５−５ｋを他のアンプに転用したかったためで、こちらを使っても一向にかまいません。５ＫＦの場合、Ｐ−Ｐ間の直流抵抗値が１４０Ω台とＯＹ１５−５ｋの半分以下になりますので、プレート電圧が５Ｖ程高くなります。６２６７のソケット位置にはヒートシンクを。 　（右下）背面外観　　中央右に５Ｕ４ＧＢ、その左がＰＭＣ−０９３０Ｈ、その左が１００＋１００μのブロック電解Ｃ。入力ＶＲと出力トランスのインピーダンス切替ＳＷは使わないので取り外してます。 　（下）内部　　緑色の基盤（３５×５５ｍｍ）が初段用。ドライバ段と出力段は平ラグで。赤線はＰＭＣ−０９３０Ｈのコードです。このほか、既存のねじ穴を利用して電源トランス下側に定電圧ダイオード（ＺＤ）などを組むＬ型５〜６Ｐ立てラグ、左右出力トランスのコーナー側にＬ型２〜３Ｐ立てラグをつけます。

　《改造工事・配線編》

　力仕事が無事終わって、いよいよ配線。どこから始めてもいいのですが、老眼に鞭打ちながらまずは左右の初段基盤とＣ電源基盤を完成させることにしました。

初段の基盤です。各基盤上側の半固定抵抗（１００Ω、Ｂ）は２ＳＫ３０Ａ（Ｙ）間の直流、交流バランスを微調整するための、下側の半固定抵抗（１００Ω、Ｂ）は負帰還量を調節するためのものです。 　ドレイン（プレート）負荷の１０ｋ（１／２Ｗ型）抵抗はきっちり１０ｋでなくてもいいですから２本の値がよくそろったものを使ってください。１ｋと１００ｋ抵抗は１／４Ｗ型でかまいません。 　取り付けは、２０Ｐ平ラグの片方のねじと、６２６７用ソケットねじ穴の片方に付けた１５ｍｍ程度のスペーサーの計２カ所で固定します。 　組み上がったら適当な電源をつないでテストしておくと安心です。増幅度は８倍ちょっとでした。
Ｃ電源用のマイナス５Ｖ定電圧基盤です。取り付け場所はＭＱ６０の左右入力ＶＲがあったところで、ＶＲの固定爪用の直径３ｍｍ穴２個をそのまま利用、スペーサーを介してシャーシ後部側面に固定します。左の丸穴は元のＲ−ｃｈ用ＶＲの軸穴。

さて、お次はドライバ段と出力段用の左右の２０Ｐ平ラグ板ユニットを組み上げます。 　写真と模式図はＬ−ｃｈ用で、カップリングコンデンサー以外のパーツはここにユニット化しました。赤線は、アース回路などラグ端子間の結線です。 　ドライバ段の定電流ダイオード（ＣＲＤ）は２ｍＡクラスと３ｍＡクラスの２本並列で設計値の５．２ｍＡを確保、出力段の電流量を決めるＬＭ３１７Ｔ用の９Ωは１８Ω２本（誤差１％級）の並列です。 　当然、Ｒ−ｃｈ用も中身は一緒ですが、配置や結線は右の模式図と鏡面になります。 　※模式図は上面から見たものです。
組み上がった平ラグ板をシャーシにねじ止めする前に、コードを半田づけしたＬＭ３１７Ｔをヒートシンクに取り付け、６２６７のソケットねじ穴の片方を利用して長さ１５ｍｍ前後のねじ付き金属スペーサーでシャーシ上面に固定します。もう一方のソケットねじ穴は、初段基盤の固定に使います。 　シャーシのねじ穴は平ラグや初段基盤に隠れますので、ヒートシンク付きのＬＭ３１７Ｔを先に取り付けておかないと、あとで難儀します。 　ヒートシンクは３５×２５ｍｍで、１３℃／Ｗ規格。設置は幅５０ｍｍ、高さ７０〜８０ｍｍのものまで可能なので、夏場を考えるともう少し放熱効果の大きいもののほうがいいのですが、取り付けねじ穴との関係でうまく収まる大型のものが見つかりませんでした。

　ここまでたどりついたら、平ラグユニット、初段ユニット、マイナス電源ユニットをシャーシにねじ止め、回路図に従って必要な配線をすれば完成。
毎度見苦しいですが、ハラワタはこんな感じです。

　中央上側の水色チューブラ電解Ｃが５Ｕ４ＧＢからの入力コンデンサーで定格３３μ５００Ｖ（実測値４０．１μ）。その下は初段Ｂ電源用の２０ｋ（３Ｗ）やＺＤなどで、いずれも熱対策のためオリジナルのブロック電解Ｃを外した大穴の近くに取り付けます。

　アース母線はブロック電解Ｃの取り付けねじ穴と、取り外したチョークトランスＣ１７４４の取り付けねじ穴（いずれも既存）に絶縁スペーサーを立てて張り、６ＦＱ７のソケットセンターピンのみソケット取り付けねじにアース、アース母線からシャーシへは電源トランスの取り付けねじを利用してＲ−ｃｈ初段基盤のところで落としています。電源トランスがシャーシ中央にでんと居座る構造のため、Ｒ−ｃｈの入力シールド線が磁束の最も大きい電源トランスの正面をもろに横切り、入力シールド線をアース母線にピッタリ沿わせないと盛大にノイズを拾います。

　５０Ｃ−Ａ１０のグリッドは５ピンと９ピンで、ＭＱ６０ではこの両ピンがスズメッキ単線で結ばれていますが、これはピンを介してグリッドの熱を少しでも逃がしてグリッドの温度上昇による５０Ｃ−Ａ１０の熱暴走を避けようという涙ぐましい知恵ですので、切らずにそのまま残しておいた方がいいでしょう（本機は固定バイアスではないので熱暴走の心配はまずありませんが……）。

　

　ちなみに、オリジナルのハラワタはこちら（※出力トランスを外した後の撮影）。緑のフィルムＣは入手当時に取り替えたもので、それ以前にもＣ電源の平滑抵抗が取り替えられていたり、出力管カソードに直流バランス測定用１０Ω抵抗が加えられたりしていて、厳密にはオリジナルとは言えませんが……

　上下の画像比較でわかりますように、当初の楽チン改造のもくろみは見事に外れ、結局、意図的に変更した出力トランスを除き、オリジナルパーツで残ったのはシャーシ、ACスイッチ、パイロットランプ、出力端子、５０Ｃ−Ａ１０とそのソケットだけ。５０Ｃ−Ａ１０のソケットも長年にわたって高熱で焙られてますので交換しようとしたのですが、手持ちの新品は取り付けねじ穴が合わず断念しました。ヒューズホルダーのねじ山は潰れてるし、入力ＲＣＡ端子のベーク板は割れてるし……と、さすがは年代ものです（トホホ…）。

《いよいよ火入れ、そして発振！》

　いよいよ火入れですが、その前にもう一度配線ミスがないか点検。回路設計に問題がなければ、トラブルのほとんどは配線ミスか半田づけの不良（いわゆるテンプラ）です。配線ミスは目で追っかければすぐわかりますが、完成してからの半田づけの不良はなかなか発見が困難ですから、製作中に１カ所半田づけするたび、めんどうでもテスターでその部分の導通を確認しておけば安心です。

　幸い配線ミスはなかったので、電源ＯＮ。整流出力が予定より数Ｖ低いため、各部ともその分、設計値より電圧がやや低めですが、問題なしに動作しているみたい。さすがは傍熱管だけあって、調整の前に出来たてホヤホヤの音を聴いてみようとつないだスピーカーも無音状態、ハムの気配はまったくありません。

　と、ここまではしごく順調だったのですが、ついでに残留雑音レベルを計っておこうとつないだミリバルをみて愕然！！　入力ショート状態でなんとＲ−ｃｈは３０ｍＶ、Ｌ−ｃｈにいたっては８０ｍＶもの出力があります。スピーカーからは無音だっただけに、ポンコツ・ミリバルが壊れたと思って別のミリバルに繋ぎ替えても結果は同じ！　

　どうやら可聴帯域以外で発振してるみたいですが、裸利得６０倍足らずのアンプでおまけに無帰還状態なのになんで発振やねん……という感じ。こうなると、出来たてホヤホヤの音を聴いてみようなんてのんきに構えてる場合じゃありません。気を取り直して原因を探らねば。

　８０ｍＶの異常出力をオシロに入れて周波数を探ると、そのほとんどが約８１ｋＨｚ成分。いわゆる高域発振っていう奴で、試しに１ｋＨｚの正弦波をアンプに入れてみると、１ｋＨｚのラインが８１ｋＨｚ成分による細かなギザギザで見事（？）に縁取りされてます。

　初段はユニット完成後の単体テストで問題なかったので、とりあえずドライバ段か出力段の異常と見当をつけ、ドライバ管の６ＦＱ７をひっこ抜いて様子をみます。発振が止まればドライバ段（あるいはドライバ段＋初段）に問題ありということですが、ひっこ抜いてもまったく変化なし。出力段に問題ありです。

　この回路の出力段単体で発振する原因は何か？　聡明なる諸兄はすぐ思い当たられたことでしょうが、犯人は定電流回路のＬＭ３１７Ｔです。共通カソードの近くに取り付けておけば問題なかったのでしょうが、熱に配慮してかなり離れたシャーシ上に配置、配線も相当引き回してますのでご機嫌を損ねたようです。３端子レギュレータのお約束ごと、「ＩＮ」端子側に０．０１μ(100V)のフィルムコンデンサーを入れアースしてやると発振はピタリとおさまりました（画像右＝※このＣは回路図にはありません。ＬＭ３１７ＴのＩＮ端子そばでなくても、共通カソードから１００Ω１０Ｗを経由したＩＮ端子側での挿入で十分機能しました）。

　たとえ０．０１μの小容量とはいえ、差動回路のカソードをコンデンサーで接地する＝交流的にアースする＝と超高域での差動に影響があるのではという危惧（※）は残りますが、トランジスタのディスクリート定電流回路に組み替えるためにはかなりの部分をバラす必要があって大変ですので、とりあえずそのまま使うことにします。

※補記　ぺるけさんが掲示板で０．０１〜０．４７μ程度なら差動への影響はないとおっしゃってますので、問題なさそうです。

　《調整》

　発振が止まったところで調整。まず、無帰還状態（ＶＲ１を回して２ＳＫ３０Ａのゲート〜アース間の抵抗値をゼロに）としてから、出力段のＤＣバランスをとります。バイアス微調整用のＶＲ３を回しきってＶＲ３とＲ９（１ｋ）の接点の電圧が−０．４５Ｖ程度あるのを確認したうえで、上下の５０Ｃ−Ａ１０の各プレートにＤＣ２Vレンジ位にしたテスターのテスト棒を当てます（どちらのプレートが＋側でもかまいません）。よほどの偶然以外に、表示が０Ｖになることはなく、プラスかマイナスかどちらかの電圧が出ますので、これがなるべく０Ｖに近づくようＶＲ３を回して調整します。もしＶＲ３を回してマイナス電圧を上げるにつれ、プレート間電圧が０Ｖから離れていくようでしたら、Ｖ２にＶ３よりバイアスの浅い球が刺さっているためですから、Ｖ２とＶ３を差し替えて調整します。ＯＹ１５−５ｋの許容アンバランス電流は２ｍＡ弱のようですが、出力トランスの特性劣化を避けるためにはアンバランス電流が少ないにこしたことはありません。各出力管のヘタリ具合にもよりますが、アンバランス電流が０．５ｍＡ程度まで追い込めれば上々かと思います（電圧表示でＯＹ１５−５ＫＦなら±３０数ｍＶ、ＯＹ１５−５ｋなら±８０ｍＶ前後）。

　次は初段のＤＣバランス調整。上下の２ＳＫ３０Ａドレイン〜６ＦＱ７グリッドのラインにＤＣ２Vレンジ位にしたテスターのテスト棒を当てます（どちらのドレイン〜グリッドが＋側でもかまいません）。２ＳＫ３０Ａの両ソース間にあるＶＲ２（１００Ω）を回してテスターのＤＣ電圧表示が極力０Ｖ近くになるようにします（こちらも±数１０ｍＶレベルでいいでしょう）。

　このあと、歪率計をセットして初段のＶＲ２を微調整、歪率が最小になるポイントを探ります。

　負帰還量は初段にあるＶＲ１で調節します。調節可能範囲は無帰還〜約１５ｄＢの負帰還ですが、高域の暴れ対策に四苦八苦しないためには６〜１０ｄB程度にとどめておくのが無難でしょう。

　《基本特性》

　

　【周波数特性】
　実装した出力トランスＯＹ１５−５ＫＦはＬＵＸ社のプリメインアンプＡ１０３３（６ＣＡ７ＰＰ）に使われていたもので、２個とも１００ｋＨｚと３００ｋＨｚあたりに小さな谷とピークがあるものの、負帰還量が７ｄＢ程度ならＣ１（６８０ｐＦ）による位相補正でかなり素直なカーブが得られました。

　　　　　　　　※いずれも上段が原形波、下段が再生波（Ｒ−ｃｈ、８Ω負荷）

　【歪み特性】
　Ｌ−ｃｈの歪みがＲ−ｃｈに比べてやや多いのは、負帰還量の差だけでなくＬ−ｃｈ初段２ＳＫ３０Ａの個体差も原因のようです。取り替えてやれば歪み５％の最大出力もＲ−ｃｈ並みの１４Ｗを確保できるはずですが、実用上支障がない（本音はユニバーサル基盤をやり替えるのはめんどくさい）という不精者の理屈でそのままにしています。

　

　【ｃｈ間クロストーク特性】
　さすがは全段差動、低域のクロストークの良さはシングルアンプとは別世界のものです。


　　　　　

　《参考データ》

ＭＱ６０カタログデータ
連続出力	３０Ｗ＋３０Ｗ（４、８、１６Ω）
全調波歪率	０．１％（１Ｗ出力時）　０．３％（定格出力時）
周波数特性	１５Ｈｚ〜６０ｋＨｚ（±１ｄＢ以内）
残留雑音	０．７ｍＶ以下
ダンピングファクター	約１５（１ｋＨｚ）

　《おわりに》

　当たり前とはいえ、MQ６０とはまったく異なる全段差動の音です。ＭＱ６０もうまくまとめられた決して悪いアンプではないのですが、同じ５０Ｃ−Ａ１０とＯＹ１５出力トランスの組み合わせだけに、ＡＢ１級プッシュプルと全段差動プッシュプルの音の質の差を改めて痛感させられました。一つひとつの音の躍動感や立体感、定位の良さなどはＭＱ６０からは想像できない高レベルで、ネットオークションで売っ払わなくてよかった！　私個人の好みで欲をいえば全体の雰囲気にもう少し繊細さがあれば……と思いましたが、ピアノの再生に関しては当方の現有機の中でピカ一です。

　Ｌ−ｃｈのＬＭ３１７Ｔは長時間電源を入れっぱなしにしておくと、５Ｕ４ＧＢにこんがりと焙られてＲ−ｃｈのＬＭ３１７Ｔよりかなり温度が上昇しますので、夏場を思うと５Ｕ４ＧＢとの間に遮熱板を立てた方がベストのようですが、不精者の常で夏になったら考えることにします。

　本題とは直接関係ないですが、ＭＱ６０のシャーシ内配線はＡＣ１００ＶからＢ電源、ヒーター、アース、最終出力に至るまですべて径０．６５ｍｍ位の色違い被覆単線１種類でまかなってます。メーカー組み立て要員の熟練度差を吸収して作業効率を上げる＝人件費圧縮や、材料コストダウンなどが理由のようで、安全性に問題はないのでしょうが、量産品の限界が見えるような気がしました。

　出力トランスＯＹ１５シリーズは“断線トランス”との悪評があり、現に私のジャンク箱にも断線・半断線状態のものや１次側と２次側がショートしたものなどが転がってますが、このトランス自体に問題があるというよりも、ＭＱ６０やSQ３８ＦＤなどは固定バイアスの電圧制御にちゃちな半固定抵抗が使われているため、ガリなどでバイアスが大幅に下がり過大電流が流れることによって断線するケースがほとんどだと思います（実際、壊れたＯＹ１５搭載アンプをみると大概はチョークトランスやＯＹ１５の下部から過電流による高熱で溶けたピッチが流れ出ています）。末永くつき合おうとお思いでしたら、抵抗やカップリングコンデンサーをオーディオ用と称する高価なブランド品に交換するよりもまず、Ｃ電源の半固定抵抗をしっかりしたものに交換されることをお勧めします。



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